这样设置有两个优点，一是作用力相同时，输出的能量是单个压电陶瓷元件的两倍，二是获得相同的输出能量时，压录。沿轴向极化，Ｐ表示极化方向。当撞击锤的撞击力Ｆ作用于压电陶瓷元件端面时，压电陶瓷发生弹性形变，导致陶瓷晶体中电荷中心偏移，使电极端面上积聚大量自由电荷，产生高电压。其端电陶瓷元件上所受的冲击力是单个压电陶瓷元件的二分之一。
点火源和撞击锤放置于同一滑槽内，受力端装一只弹簧片，能克服匣作用力的影响。选样，在机电能量转换过程中，功率耗散最小，能获得最大的电压输出。不连接负极时，用一只１．钢珠从５ｃ高处落下１８ｇ的０ｍ的撞击力所产生的电压超过１ｋ５Ｖ。面阔产生的电压Ｕ可用下式表达Ｕ＝Ｃ：Ｈ／－ＦＡ（１）式中：Ｆ一撞击力｝Ａ一圆柱体面积｝Ｈ一圆柱体高度，Ｇ一压电常数。由（１式可知，压电陶瓷元件产生的电）压与元件外形尺寸有关，与所受撞击力及压电陶瓷材料的压电常数成正比。点火开关的电功率是主要参数，电功率的耗散是一个须重视的问题，功率转换可由（２）式表示Ｗ。ｗ。＝＋Ｗ１鹰电附蛰点尖齑ｆ
式中：ｗ，撞击产生的总机械能ｊ一一ｗ。转换成的电能ＩＷ转换过程中耗散的机械一能。当控制弹簧的拨片移开时，弹簧推动撞击锤讯遗撞击压电陶瓷元件。在撞击力的作用下，点火源产生高电压，击穿放电火花点燃煤气，结构如图２所示。ｗ应尽量小，压屯｝陶哇元件的固定状态对ｗ。的影响很大。ｌ元件处于理想的机械如受夹状态，则机械能的耗散最小，之将增大反ｗ与压电陶瓷材料的开路弹性．度系数唾ｓ和压电陶瓷能承受的机械应力Ｔ，有关，其关系为Ｗｖ／＝（２；
式中：ｖ一压电陶瓷元伴体积。ｗ和ｗ还与压电陶瓷材料数向机电耦台系数Ｋ；有关，即圈２压电陶瓷煤气点火开美结构ｌＩ忸；２膏音器；３阀盏；一控—毫一一５－钉；６～阿杆；７一嗤咀；８一畏架；－９一撮量：１一调风板；ｎ－Ｍ￣簧片，压电卜Ｏ冉瓷；１，２－圈傩Ｗ。（２ＫｓＴ：Ｖ／）Ｗ（２（—Ｋ）品＝ｖ／）ｔｓＴ：４
综上所述，认为欲在一压电陶瓷元件上获得晟大的电压输出，必缱满足下述条件。
使元件处于良好的受夹状态，
选择具有高弹性顺度系数，高机械强度，高机电耦合系数及高压电常数的压电陶瓷元件。
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